[实用新型]大跨、长联、矮墩连续梁桥结构

说明书

技术领域

本实用新型涉及一种桥结构，特别涉及一种抗震性能良好的大跨、长联、矮墩连续梁桥结构。

背景技术

对于矮墩连续梁桥，常规采用盆式支座，但当桥梁跨度较大时，在地震作用下固定墩的盆式支座发生剪切损坏，桥墩及桩基承载能力不能满足要求。

发明内容

本实用新型的目的在于提供一种大跨、长联、矮墩连续梁桥结构，该桥结构可有效解决矮墩长连续梁桥地震作用下受力的不足问题，大大提高了桥梁的抗震能力。

本实用新型的技术方案在于：一种大跨、长联、矮墩连续梁桥结构，包括主桥桥墩，所述主桥桥墩由墩身和与之固定连接的承台构成，所述墩身上支撑有箱梁及桥面结构，其特征在于：所述墩身与箱梁之间设有摩擦摆减隔震球型支座。

所述摩擦摆减隔震球型支座包括与墩身的支座垫石固定连接的下底座及与梁底固定连接的上底座，所述下底座的上端面为向下凹陷的弧形面，所述弧形面上部设有与弧形面配合滑动连接的滑动块，所述滑动块外周部设有限滑块，所述限滑块与下底座之间采用螺栓紧固连接。

所述主桥桥墩为板式花瓶墩，墩高13.89~17.75m。

所述滑动块上表面呈向下凹陷的球形面，所述限滑块与上底板之间设有一滑块。

所述弧形面为不锈钢弧形面，所述滑动块与不锈钢弧形面的配合面涂有聚四氟乙烯材料。

本实用新型的优点在于：摩擦摆减隔震球型支座利用滑动面来减少因地震作用而引起的放大效应，通过下底座的弧形滑动面与滑动块之间的摩擦来达到消耗地震能量；且弧形面具有自动复位功能，可以有效地限制上座板的位移，使其震后恢复原位，可有效解决大跨长联矮墩连续梁桥结构的抗震性能不足的问题。

附图说明

图1为本实用新型的结构示意图。

图2为本实用新型的摩擦摆减隔震球型支座的结构示意图。

具体实施方式

一种大跨、长联、矮墩连续梁桥结构，包括主桥桥墩，所述主桥桥墩由墩身1和与之固定连接的承台2构成，所述墩身上支撑有箱梁3及桥面4，其特征在于：所述墩身与箱梁底之间设有摩擦摆减隔震球型支座5。

所述摩擦摆减隔震球型支座包括与墩身的支座垫石固定连接的下底座6及与箱梁底固定连接的上底座7，所述下底座的上端面为向下凹陷的弧形面8，所述弧形面上部设有与弧形面配合滑动连接的滑动块9，所述滑动块外周部设有限滑块10，所述限滑块与下底座之间采用螺栓11紧固连接。

所述主桥桥墩为板式花瓶墩，墩高13.89~17.75m。

所述滑动块上表面呈向下凹陷的球形面12，所述限滑块与上底板之间设有一滑块13。

所述弧形面为不锈钢弧形面，所述滑动块与不锈钢弧形面的配合面涂有聚四氟乙烯材料。

本实用新型的结构抗震能力强，结构稳定，安全可靠。申请人将其成功运用于福州闽侯新南港大桥的建设中，新南港大桥单幅桥宽16.5米，道路等级：一级公路兼城市Ⅰ级主干道，主桥设计为70m+4×120m+70m变截面预应力连续箱梁桥，中间支点处高7.4m，边跨直线段及主跨跨中处高3m，其高跨比分别为1：16.2和1：40，梁高变化段梁底曲线采用1.8次抛物线。主桥桥墩设计为板式花瓶墩，墩型剖面为哑铃型断面，中间厚度3.4米,墩顶9米范围按花瓶状设计，顶宽10米，底宽6.5米，墩侧设0.2米倒角，墩高约13.89-17.75m，属典型矮墩梁桥结构，桥梁位于大漳溪和闽江的汇流口处，地处福建沿海施工受台风影响，自然条件较复杂。

其特点为大跨：主桥结构最大跨度达120米；长联：主桥最大联长为70+4*120+70=620米矮墩：下部结构桥墩墩高13.89-17.75，为典型矮墩桥梁，按常规设计：闽侯新南港大桥按常规采用GPZ(KZ)40型盆式支座,在E2地震作用下固定支座承担水平力8775KN>支座最大承载力8000KN；固定墩底弯矩312700KN.M,超过了墩底截面的抗弯能力306500KN.M；边桩基弯矩22160KN.M超过边桩的抗弯能力10510KN.M；采用了摩擦摆减隔震球型支座后，正常运营结构受力效果同采用GPZ(KZ)40型盆式支座，在E2地震作用下限滑动螺栓剪断设计剪断力为4000KN，对应桥墩的墩底弯矩为110100KN.M,为采用普通支座的35.2%；边桩基弯矩6907KN.M为采用普通支座的31.2%，闽侯新南港大桥采用摩擦摆支座后解决了矮墩长连续梁桥地震作用下受力的不足,取得了技术的突。

以上所述仅为本实用新型的较佳实施例，凡依本实用新型申请专利范围所做的均等变化与修饰，皆应属本实用新型的涵盖范围。