[发明专利]直接空冷机组空冷凝汽器进汽焓的计算方法

说明书

技术领域

本发明涉及直接空冷机组空冷凝汽器进汽焓的计算方法。

背景技术

目前，在我国“三北”地区，空冷机组发展迅速，由于早期投产的空冷机组的空冷凝汽器大多采用国外的技术和产品，国内空冷凝汽器的验收试验基本上是按照国外VGB-R131Me导则进行。国内针对空冷凝汽器的试验标准及规范，主要是行业标准DL/T552-1995《火力发电厂空冷塔及空冷凝汽器试验方法》，其中包括对空冷塔、空冷凝汽器试验的具体要求。

以上两种试验标准都利用低压缸回热抽汽状态点作出蒸汽在低压缸内的膨胀过程线来确定低压缸的排汽焓，以此作为计算进入空冷凝汽器热负荷的基础。但低压缸上只有三段抽汽，前两段抽汽在过热区，通过测量的压力和温度可以确定状态点，第三段抽汽在湿蒸汽区，状态点不能直接确定，因此，基于以上方法确定的低压缸排汽焓受蒸汽在低压缸内膨胀过程线的线性关系影响。

以上两种空冷凝汽器试验标准，都以凝结水泵出口的凝水流量作为计算基准，但从几台空冷凝汽器性能试验数据来看，此位置测量出的凝结水流量不准确，从根本上影响空冷凝汽器性能试验结果的准确性。

汽轮机热力系统非常复杂，本体轴封系统部分漏汽引至高、低压抽汽管道，轴封漏汽量的大小以及引入点会影响抽汽参数的测量；汽轮机本体内部通流部分的加工偏差、安装间隙、内缸结合面漏汽等也会影响抽汽状态点的测量。以上两种因素会导致蒸汽实际膨胀过程与设计膨胀过程存在差别，从而引起低压缸内蒸汽膨胀过程线呈现非线性关系，带来所确定的低压缸排汽焓即凝汽器进汽焓存在较大偏差，最终影响到凝汽器性能计算结果的准确性。

发明内容

为解决现有技术存在的不足，本发明公开了一种直接空冷机组空冷凝汽器进汽焓的计算方法，本方法利用空冷汽轮机组性能试验数据，根据汽轮机的能量平衡和质量平衡，计算给出空冷凝汽器进汽焓，所计算出的结果精确。

为实现上述目的，本发明的具体方案如下：

直接空冷机组空冷凝汽器进汽焓的计算方法，包括以下步骤：

步骤一：测量进除氧器的凝结水流量，高、中压缸前后轴封漏汽流量，低压缸轴封进汽流量，高、中压缸进汽阀门门杆漏汽流量，以及进入给水泵的密封水流量；

步骤二：根据高压加热器和除氧器的能量平衡和质量平衡，计算一至四段抽汽流量、给水流量、主蒸汽流量、高压缸排汽流量和再热蒸汽流量；

步骤三：根据低压加热器的热平衡和质量平衡，计算五至七段抽汽流量，根据汽轮机的能量平衡和质量平衡，计算汽轮机低压缸排汽能量和排汽流量。

步骤四：计算低压缸排汽焓即空冷凝汽器进汽焓，作为计算空冷凝汽器热负荷的基准。

所述步骤一的具体步骤为：

（1-1）测量进除氧器的凝结水压力p₁，高、中压缸前后轴封漏汽压力p₂，低压缸轴封进汽压力p₃，高、中压缸进汽阀门门杆漏汽压力p₄，给水泵密封水进水压力p₅；

（1-2）测量进除氧器的凝结水密度ρ₁，高、中压缸前后轴封漏汽密度ρ₂，低压缸轴封进汽密度ρ₃，高、中压缸进汽阀门门杆漏汽密度ρ₄，给水泵密封水进水密度ρ₅；

（1-3）由公式d_t＝d₂₀×λ_d×（t-20）计算得到测量元件在工作温度下的开孔直径，单位为mm，式中：d_t测量元件在工作温度下的开孔直径，λ_d为测量元件的线性膨胀系数，λ_d为已知，d₂₀为测量元件在设计温度20℃下的开孔直径，d₂₀为已知，t为所测量元件在工作时的温度；

其中

除氧器凝结水流量节流装置的开孔直径：

d_t1＝d₂₀₁×λ_d1×(t₁-20)

d_t1除氧器凝结水流量节流装置的开孔直径，d₂₀₁除氧器凝结水流量节流装置在设计温度20℃下的开孔直径，λ_d1除氧器凝结水流量节流装置线性膨胀系数，t₁除氧器凝结水流量节流装置工作温度；