[发明专利]一种带折流板缠绕管式换热器的设计计算方法有效

专利信息
申请号: 201910872488.X 申请日: 2019-09-16
公开(公告)号: CN110705047B 公开(公告)日: 2023-03-07
发明(设计)人: 钟天明;丁力行;谢晓翠;彭辉俊;沈向阳;邓丹;陈城煜;周广;廖大威 申请(专利权)人: 仲恺农业工程学院
主分类号: G06F30/20 分类号: G06F30/20;G06F119/08;F28F9/24
代理公司: 佛山市粤顺知识产权代理事务所 44264 代理人: 唐强熙
地址: 510000 广东*** 国省代码: 广东;44
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摘要:
搜索关键词: 一种 带折流板 缠绕 换热器 设计 计算方法
【权利要求书】:

1.一种带折流板缠绕管式换热器的设计计算方法,带折流板缠绕管式换热器包括螺旋缠绕管体(1)、折流板(2)、壳体(3)、位于折流板(2)和壳体(3)之间缺口(4)、单流段区域(5),其特征是带折流板缠绕管式换热器的设计计算方法包括:无相变、单流体相变以及双流体相变三种不同条件的设计计算方法,无相变、单流体相变和双流体相变均采用分流段计算方式,而且无相变、单流体相变设计条件分别采用直接加权叠加方式;双流体相变设计条件各流段的传热需采用独立循环迭代计算;无相变条件的设计计算方法包括第一循环体(6)和第二循环体(7),计算步骤为:a、设置换热器结构参数以及流体初始参数,b、选择管程和壳程传热模型,c、获取第一流体段的管程传热系数htube、壳程传热系数hshe11,d、首次计算热负荷Q1,以第一流体段的管程传热系数htube或壳程传热系数hshe11为预设值,e、以第一流体段的壳程传热系数hshe11为预设值进入第一循环体(6)的计算,并通过Q1=Cp1×m1×DT1计算该段壳程hshe11流体出口温度Tf1,确定本段壁温Tw,Tw=Q1/(h1×F1)+Tf1,m;通过管程传热系数htube的传热温差,获得本段管程热负荷Q2,计算Q1=Cp2×m2×DT2,获取本段管程流体出口温度Tf2,根据Q2=h2×F2×(Tf2,m-Tw)获取热负荷Q2;

其中,Cp1为壳程流体定压比热容:J/(kg·K),m1为壳程流体质量流量:kg/s,DT1为壳程流体进出口温度变化:K,Cp2为管程流体定压比热容:J/(kg·K),m2为管程流体质量流量:kg/s,DT2为管程流体进出口温度变化:K,h1为壳程表面传热系数W/(m2·K),F1为管外传热面积:m2,Tf1,m为壳程流体平均温度:K,h2为管程表面传热系数W/(m2·K),Tf2,m为管程流体平均温度:K;

计算(Q2-Q1)/Q1的绝对值,若(Q2-Q1)/Q1的绝对值≤0.5%或1%时,则获得本段管程传热系数htube和壳程传热系数hshe11,选择管程和壳程压降模型;再进入第二循环体(7)的计算,首先对带折流板缠绕管式换热器的流体段数k进行判断,若k=kma×时,则获得带折流板缠绕管式换热器的总热负荷和总压降;最后进行设计判断,采用惩罚因子作为带折流板缠绕管式换热器优劣判据,PF=[G×Dh×Tm/(4×htOt)]×(1/ρl-1/ρv)×(dp/dz),其中G为截面质量流量:kg/(m2s),Dh为水力直径:m,htOt为换热器总换热系数:W/(m2·K),ρl为液相密度:kg/m3,ρv为气相密度:kg/m3,dp为压降变化:Pa,dz为压降梯度:Pa,kma×为带折流板缠绕管式换热器的最大流体段数;

单流体相变的设计计算方法包括第三循环体(8)和第四循环体(9),计算步骤为:a、设置换热器结构参数以及流体初始参数,b、选择管程和壳程传热模型,c、预设带折流板缠绕管式换热器第一流体段的出口干度为×1,然后进入第三循环体(8)计算,d、获取第一流体段的管程传热系数htube、壳程传热系数hshe11,e、计算第一流体段壳程热负荷Q1,Q1=h1g×m×D×;确定本段壁温Tw,Tw=Q1/(h1×F1)+Tf1,通过管程传热系数htube的传热温差,获得本段管程热负荷Q2,计算Q1=Cp2×m2×DT2,获取本段管程流体出口温度Tf2,根据Q2=h2×F2×(Tf2,m-Tw)获取热负荷Q2;

其中,h1g为流体相变潜热:J/kg,m为质量流量:kg/s,D×为干度变化,Cp2为管程流体定压比热容:J/(kg·K),m2为管程流体质量流量:kg/s,DT2为管程流体进出口温度变化:K,h1为壳程表面传热系数W/(m2·K),F1为管外传热面积:m2,Tf1为壳程流体两相温度:K,h2为管程表面传热系数W/(m2·K),Tf2,m为管程流体平均温度:K;

计算(Q2-Q1)/Q1的绝对值,若(Q2-Q1)/Q1的绝对值<0.5%或1%时,则获得本段管程传热系数htube和壳程传热系数hshe11,选择管程和壳程压降模型;再进入第二循环体(7)的计算,则获得本段管程传热系数htube和壳程传热系数hshe11,选择管程和壳程压降模型;再进入第四循环体(9)的计算,首先对带折流板缠绕管式换热器的流体段数k进行判断,若k=kma×时,则获得带折流板缠绕管式换热器的总热负荷和总压降,最后进行设计判断,采用惩罚因子作为带折流板缠绕管式换热器优劣判据,PF=[G×Dh×Tm/(4×htOt)]×(1/ρl-1/ρv)×(dp/dz),其中G为kg/(m2s),Dh为水力直径:m,htOt为换热器总换热系数:W/(m2·K),ρl为液相密度:kg/m3,ρv为气相密度:kg/m3,dp为压降变化:Pa,dz为单位长度:m,kma×为带折流板缠绕管式换热器的最大流体段数;

双流体相变的设计计算方法包括第五循环体(10),计算步骤为:a、设置换热器结构参数以及流体初始参数,b、选择管程和壳程传热模型,c、预设带折流板缠绕管式换热器第一流体段的出口干度为×1,获取第一流体段的壳程传热系数hshe11,然后进入第五循环体(10)计算,再获取第一流体段的管程传热系数htube,d、计算第一流体段壳程热负荷Q1,Q1=h1g×m×D×;e、确定本段壁温Tw,Tw=Q1/(h1×F1)+Tf1,根据Q1计算管程本段出口干度×2,并根据×2计算管程本段传热系数h2,根据Q2=h2×F2×(Tf2-Tw)获取计算第一流体段壳程热负荷Q2;

其中,h1g为流体相变潜热:J/kg,m为质量流量:kg/s,D×为干度变化,h1为壳程表面传热系数W/(m2·K),F1为管外传热面积:m2,Tf1为壳程流体两相温度:K,F2为管内传热面积:m2,h2为管程表面传热系数W/(m2·K),Tf2为管程流体两相温度:K;

计算(Q2-Q1)/Q1的绝对值,若(Q2-Q1)/Q1的绝对值<0.5%或1%时,则获得本段管程传热系数htube和壳程传热系数hshe11,选择管程和壳程压降模型;然后对带折流板缠绕管式换热器的流体段数k进行判断,若k=kma×时,则获得带折流板缠绕管式换热器的总热负荷和总压降;最后进行设计判断,采用惩罚因子作为带折流板缠绕管式换热器优劣判据,PF=[G×Dh×Tm/(4×htOt)]×(1/ρl-1/ρv)×(dp/dz),其中G为截面质量流量:kg/(m2s),Dh为水力直径:m,htOt为换热器总换热系数:W/(m2·K),ρl为液相密度:kg/m3,ρv为气相密度:kg/m3,dp为压降变化:Pa,dz为单位长度:m,kma×为带折流板缠绕管式换热器的最大流体段数。

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